使液體、氣體介質(zhì)強迫對流并均勻混合的器件。按照機架的公稱心寸DN、攪拌軸的擱軸型式及壓力等級、選擇安裝底蓋、凸緣底座或凸緣法蘭8。 攪拌器的類型、尺寸及轉(zhuǎn)速，對攪拌功率在總體流動和湍流脈動之間的分配都有影響。一般說來，渦輪式攪拌器的功率分配對湍流脈動有利，而旋槳式攪拌器對總體流動有利。對于同一類型的攪拌器來說，在功率消耗相同的條件下，大直徑、低轉(zhuǎn)速的攪拌器，功率主要消耗于總體流動，有利于宏觀混合。小直徑、高轉(zhuǎn)速的攪拌器，功率主要消耗于湍流脈動，有利于微觀混合。攪拌器的放大是與工藝過程有關(guān)的復(fù)雜問題，至今只能通過逐級經(jīng)驗放大，根據(jù)取得的放大判據(jù)，外推至工業(yè)規(guī)模。

攪拌功率的基本計算方法理論上雖然可將攪拌功率分為攪拌器功率和攪拌作業(yè)功率兩個方面考慮，但在實踐中一般只考慮或主要考慮攪拌器功率，因攪拌作業(yè)功率很難予以準(zhǔn)確測定，一般通過設(shè)定攪拌器的轉(zhuǎn)速來滿足達(dá)到所需的攪拌作業(yè)功率。液體調(diào)合器是根據(jù)儲罐的大小、液體的粘度、安裝使用的位置，泵的揚程等諸多因素來確定其側(cè)向噴嘴的傾角度及噴嘴孔徑的大小。從攪拌器功率的概念出發(fā)，影響攪拌功率的主要因素如下。① 攪拌器的結(jié)構(gòu)和運行參數(shù)，如攪拌器的型式、槳葉直徑和寬度、槳葉的傾角、槳葉數(shù)量、攪拌器的轉(zhuǎn)速等。② 攪拌槽的結(jié)構(gòu)參數(shù)，如攪拌槽內(nèi)徑和高度、有無擋板或?qū)Я魍病醢宓膶挾群蛿?shù)量、導(dǎo)流筒直徑等。③ 攪拌介質(zhì)的物性，如各介質(zhì)的密度、液相介質(zhì)黏度、固體顆粒大小、氣體介質(zhì)通氣率等。由以上分析可見，影響攪拌功率的因素是很復(fù)雜的，一般難以直接通過理論分析方法來得到攪拌功率的計算方程。因此，借助于實驗方法，再結(jié)合理論分析，是求得攪拌功率計算公式的惟一途徑。

叔戊基醚（TAME）

TAME的RON和MON分別為12及99，飽和蒸汽壓為20.67kPa，比MTBE低得多，抗爆效果比

MTBE略好。TAME以和異戊烯為原料，價格較低。此外，TAME目前尚未發(fā)現(xiàn)MTBE存在

的類似環(huán)保和安全問題，因此，市場應(yīng)用潛力均較大。我國有幾家科研單位正在研究TAME生

產(chǎn)技術(shù)?，F(xiàn)在已經(jīng)成功地開發(fā)出催化蒸餾合成TAME工藝，并在上海石油化工公司建成2000

噸/年工業(yè)試驗裝置，同時，齊魯石化公司研究院還開發(fā)出C4、C5混合醚化技術(shù)，在同一催化

蒸餾裝置中聯(lián)產(chǎn)MTBE和TAME，以增加醚化裝置的規(guī)模，提高經(jīng)濟效益。

燃料油中的硫主要有兩種存在形式：而不通常能與金屬直接發(fā)生反應(yīng)的硫化物稱為―活性硫，

包括單質(zhì)硫、和硫醇與金屬直接發(fā)生反應(yīng)的硫化物稱為―非活性硫，包括硫醚、二硫

化物、吩等。對于餾分而言，含硫烴類以硫醇、硫化物和單環(huán)吩為主，其主要來源

于催化裂化(簡稱FCC)。因此，要使符合低硫的指標(biāo)必須對FCC原料進(jìn)行預(yù)

處理或?qū)CC產(chǎn)品進(jìn)行后處理。而柴油餾分中的含硫烴類有硫醇、硫化物、吩、苯并

吩和二苯并吩等，其中二苯并吩的4，6位存在時，由于的位阻作用而使脫硫非

常困難，而且隨著石油餾分沸點的升高，含硫化合物的結(jié)構(gòu)也越來越復(fù)雜。